城市污水處理工程設計中值得探討的幾個問題
水是我們人類所共有的、有限的資源。大氣中的水分變成雨水降到地表，其中一部分蒸發或者滲入地下，而大部分泄入江河，流到大海，再通過江、海、河、湖返回大氣中，形成完整的大自然水循環體系。在這一循環過程中，人類所利用的水被污染，而被污染的水只有經過處理得到凈化，才能重新回到大自然的水循環體系中。因此，污水處理的作用是極為重要的，是保護人類水環境，提供舒適的生活空間及作為資源有效利用所必須的和必不可少的重要環節。
城市污水處理工程設計是一個綜合性極強的系統工程，涉及的學科多，相關部門多，其中任何一個環節不合理都會給工程設計帶來影響和造成不同程度的損失。
(一)城市污水處理工程設計基本條件處
（1）處理規模：
處理規模的確定主要與下列因素有關：
★城市人口：
包括常住人口和流動人口。通常是根據城市總體規劃近、遠期及遠景人口預測來確定的。當城市總體規劃編制年限較早，尚未修編或修編中，需對現狀人口核實并進行合理的分析和預測。同時，確定人口時，要特別注意旅游城市在旅游旺季出現人口峰值的特點及對城市污水量變化系數的影響。
★城市性質及經濟水平
城市所在地域、自然條件、經濟發達程度、人民生活習慣及住房條件不同，城市居民用水量標準不同，因而城市污水量亦不同。
★城市排水體制
城市排水體制分為分流制和合流制。一般新建城市、擴建新區、新建開發區及經濟條件較好的城市宜采用分流制；一些大中型城市中已建成的舊城區由于歷史原因，一般為合流制，可改造成截流式合流制。根據城市具體情況，同一城市的不同地區可采用不同的排水體制。
城市排水體制的選擇直接影響污水量規模，當采用分流制時，設計污水量全部為城市污水（包括生活污水和工業廢水等），當采用截流式合流制和分流制組合系統時，必須考慮截流式合流系統中排入的雨水量，該雨水量與設計截流倍數有關，應進行科學分析后合理確定。
★工業廢水量
由于城市結構各異,工業類型和工業比重不同，因而，工業廢水量及水質量不相同。
根據“城市污水處理工程項目建設標準”，工業廢水經工廠內自行處理，達到“污水排入城市下水道水質標準”（cj3082-1999）后，優先考慮納入城市污水收集系統，與城市生活污水合并處理。因此，工業廢水量是城市污水處理廠確定處理規模的重要組成部分，必須對其廢水量進行充分調查研究，合理確定工業廢水量。
★污水管網完善程度
污水管網完善程度對城市污水處理廠設計規模確定十分重要。管網的作用主要是承擔城市污水的收集和輸送。目前我國各城市管網建設程度不同，輸送能力則不相同，如果將其定義為“污水收集率”，則各城市現狀污水收集率和規劃污水收集率均不相同。當設計流域范圍內處理污水量確定后，必須乘以污水收集率才能得到排入污水處理廠的實際污水量，換句話說，當需要保證該處理廠具有一定處理能力時，必須有相應規模的配套污水管網同步建成。
★規劃年限
規劃年限是合理確定污水處理廠近、遠期及遠景處理規模的重要因素。應與城市總體規劃期限相一致。根據“城市排水工程規劃規范”（1997年版）對規劃年限條文的說明，設 城市一般為20年，建制鎮一般為15～20年。規劃年限分期，原則上應與城市總體規劃和排水專項規劃相一致。一般近期按3～5年，遠期按8～10年考慮。
綜上所述，將各相關因素進行全面的有機的綜合分析后，便可合理的確定處理規模。
（2）污水處理廠進水水質
污水處理廠進水水質主要與下列因素有關：
★城市性質及經濟水平
如處理規模部分中所述，由于城市所在地域及經濟發展程度不同，污水的水質亦不相同。例如沿海發達城市和南方城市用水量較大，污水濃度較低；北方城市特別是西部地區用水量較少，相對濃度較高；工業比重大的城市，由于工業廢水排入下水道的濃度較高，致使城市污水濃度較高等。
★工業廢水水質
原則上工業廢水必須經過廠內處理后達到“污水排入城市下水道水質標準”后才可納入城市管網，最終進入污水處理廠。但由于目前我國對點源污染的管理體制和手段尚未健全，工業廢水不經處理后直接排入城市下水道的現象屢有發生；因此在確定污水處理廠設計進水水質時，必須充分考慮該因素的影響而留有余地。
★其它污染源
除生活污水和工業廢水污染源外，常常還有農牧業污染和城市垃圾衛生填埋場內滲濾液的納入等因素。因此在確定污水處理廠進水水質時，應對上述水量及水質進行綜合平衡計算。
★排水體制
當排水體制采用全部或部分截流式合流制時，應注意由于截流倍數、截流水量而造成的污水濃度的變化給進水水質確定帶來的影響。
（3）處理廠出水水質
處理廠出水水質應根據排入受納水體的環境功能要求，水體上下游用途及水體稀釋和自凈能力等，使出水口水質符合國家或地方有關標準。當排入封閉或半封閉水體（包括湖泊、水庫、江河入海口）時，為防止富營養化發生，應注意控制出水中TN和TP的濃度。
我國北方地區一些河流常年沒有補給水源，基本屬排污河，排入該河流的污水處理廠處理水應執行的標準需與環保部門研究商定。
由于目前水資源嚴重不足，各城市都在積極推廣污水回用，如果二級處理后出水作為回用水輸送至用戶時，應根據用戶對水質要求及國家或地方的相關標準等制定污水處理廠出水水質。
（4）污水、污泥資源化
選擇技術工藝方案時應同時考慮污水和污泥綜合利用。污水作為水資源已逐步被排水領域業內人士所接受，污水回用勢在必行。新建城市污水處理廠時，應將污水凈化和污水回用一并考慮，根據回用水用戶對水量和水質的需求，按照國家和地方回用水水質標準，進行包括回用水處理工藝在內的全流程工藝設計。
同時，隨著污水處理設施的完善污泥產量呈增加的趨勢，特別是大型污水處理廠，污泥的處置已成沉重的包袱，因此污泥利用也逐漸受到重視。在達到穩定化無害化標準的前提下，優先考慮制肥，利用于農田或綠化，或可作建筑材料及能源利用。為此污泥利用也要進行用戶需求和市場調查。
（二）不同規模的城市污水處理廠處理工藝選擇
（1）選擇主要原則
根據污水水量、水質和處理水排放出路（受納水體或污水回用），結合當地自然條件、經濟狀況、技術水平及管理人員素質，進行多方案技術經濟比選后再行確定，至少考慮三個比選方案為宜。選擇主要原則如下：
★首先應采用能夠保證處理要求和處理效果的技術合理、成熟可靠的處理工藝。同時可結合處理廠所在城市的具體情況和工程性質，積極穩妥的采用污水處理新技術和新工藝，對在國內首次選用的新工藝、新技術、必須經過中試或生產性實驗，提供可靠的設計參數后方可采用。
★工程造價低，省能耗，省運行費及占地少。
★運行管理簡單，控制環節少，易于操作。
★因地制宜，結合處理廠所在地區特點，污水處理可分期、分級實施。
（2）不同規模污水處理廠工藝選擇
★建設規模
根據城市污水處理工程項目建設標準（修訂）建設規模類別如下：
I類 50~100萬m3/d
Ⅱ類 20~50萬m3/d
Ⅲ類 10~20萬m3/d
Ⅳ類 5~10萬m3/d
Ⅴ類 1~5萬m3/d
2002年2月機械科學研究院調查資料列舉我國已建、擴建、新建污水處理廠248座，其中Ⅰ類6座，Ⅱ類31座，Ⅲ類90座，Ⅳ類66座，Ⅴ類50座，＜1萬m3/d5座。可以看出，Ⅱ類至Ⅴ類數量較多，其中Ⅲ類Ⅳ類最多，即5萬m3/d~20萬m3/d規模的污水處理廠比重最大。
★處理工藝選擇
根據上述規模分析，筆者將建設規模的劃分定位于≥20萬m3/d，10～20萬m3/d和5～10萬m3/d三個類別。
另外，由于處理工藝選擇相關影響因素較多，如處理水質目標值，處理廠所在地經濟水平，土地資源，自然條件及管理水平等。為方便選擇，本文擬將除磷脫氮功能要求和占地面積緊張程度作為主要比選條件。現將目前國內常用的工藝技術比選列表如下：
不同處理規模工藝技術方案選擇表
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注：圖中“○”為優，“△”為良，“×”為可。
*傳統氧化溝法包括單溝、雙溝、三溝、DE型和卡羅塞爾型氧化溝。
從表中可以看出，國內污水處理工藝大多采用活性污泥法。活性污泥法主要分為以下幾大類：
(1)傳統活性污泥法及其改進型（A/O，A2/O等）
(2)氧化溝法（卡羅塞爾型，三溝式，雙溝式，DE型，奧貝爾型等）及其改進型（各類型氧化溝前設置厭氧池或選擇池等）
(3)SBR法及其改進型（CASS，C-TECH，DAT-IAT，MSBR等）
(4)AB法及其改進型（AB(A/O),AB(A2/O),AB(氧化溝),AB( SBR),AB(BAF)）
(5)其它類型，如UNITANK，水解酸化-好氧法等。
上述改進型，均為除磷脫氮要求而逐漸發展起來的新技術。
各種處理工藝技術都有著各自的適用條件和特點，大規模污水處理廠宜選用傳統活性污泥法及其改進型。其原因：
★去除有機物或N、P效率高；
★工藝流程中設有初沉池；
★厭氧、缺氧、好氧功能分區明確；
★污泥采用中溫厭氧消化；
★處理規模超過一定量后，基建費可降低。
因此，傳統活性污泥法及改進型出水水質穩定，處理全流程能耗小，運行費用較低，并且規模越大，優勢越明顯。
而中小規模污水處理廠，特別當規模≤10萬m3/d時，宜選用氧化溝法及其改進型和SBR法及其改進型。其原因：
★去除有機物及N、P效率高；
★抗沖擊負荷能力強；
★不設初沉池或不設初沉池及二沉池，設施簡單，省基建費，方便管理；
★基建費低，且規模越小，優勢越明顯；
★處理設備基本可實現國產化，設備費大幅降低。
由于中小城市水量、水質負荷變化大，經濟水平有限，技術力量相對薄弱，管理水平相對較低等特點，采用SBR和氧化溝及其改進型是適宜的。
在10～20萬m3/d類別范圍內除上表列出的常用處理工藝外,筆者推薦兩種目前還未廣泛應用的處理工藝。其一為氧化溝型的微孔曝氣生物法，該工藝將氧化溝表曝型改為底曝型，即氧化溝內設置水下攪拌機和非滿布的微孔曝氣器，既保留了氧化溝沿水流方向間斷曝氣和循環流的特點，又克服了氧化溝因采用表面曝氣機而占地面積大、充氧效率低、水流斷面流速不均、池底易沉淀等不足，在有條件的地區可推廣使用。其二為水下曝氣器型生物法（OKI），即將池底部的微孔曝氣器改為水下曝氣器，因該曝氣器兼有曝氣切割氣泡和混合攪拌的多種功能，既避免了微孔曝氣堵塞后充氧效率下降的缺點，又可適應實際運行中水質的變化而改變各池運行工況，形成厭、缺、好多種排列組合方式運行，操作靈活，適應性強。該工藝曝氣氣泡屬于小氣泡，與微氣泡相比，氧的利用率低，但其設置水深可達十二米，提高了氧的分壓，從而提高了氧的利用率。設計選用時，上述兩種工藝可根據不同地區情況，經技術經濟比選后確定。該工藝已在廈門海倉投資區嵩嶼污水處理廠使用并投產運行。
(三)污水處理工程設計中值得探討的幾個問題
目前，我國排水領域在污水處理工程設計方面已漸趨規范化，各設計階段的深度及工程設計內容基本滿足國家有關規定，設計參數的選擇也基本符合國家和各部門的相關標準和規范，但仍然有一些問題需予以重視并值得探討。
（1）污水管網設計
城市污水管網擔負著城市污水的收集和輸送，是連接污水產生源和污水處理廠的重要的、不可缺少的環節，擬研討的主要因素有以下幾個方面：
★污水管網規劃年限
一般污水主干管或次干管都沿城市主干道或支干道敷設，而且由于大多為重力流，較其它市政管線埋設深度深，因此改建和擴建較為困難。一般應按遠期污水量設計，在一些大城市和經濟發達城市可按遠景污水量設計。此外，根據管線重要性不同，設計年限亦有差異，一般城市主干管設計年限長，一次建成后相當長時間不再擴建，次干管、支管和接戶管等設計年限可依次降低。
根據“城市排水工程規劃規范”GB50318-2000，城市排水工程規劃的期限應與城市總體規劃期限相一致，設市城市一般為20年，建制鎮一般為15～20年。筆者認為污水管網在城市主要道路下鋪設時，至少按20年考慮，大城市和經濟發達城市宜采用年限更長，而不可與污水處理廠遠期建設年限（一般為10年）相同，具體規劃年限應與當地規劃部門及相關部門研究后確定。
另外，由于污水處理廠設計年限一般采用近期5年，遠期10年，而污水管網≥20年，因此在設計城市污水管網時，必須用污水處理廠近、遠期設計污水量對管網設計進行校核，特別需注意管內流速及考慮防止淤積所采取的有效措施。
★排水體制
一般說，凡在新建市、區或擴建新區建設污水處理工程時，宜采用分流制；在已建成合流制排水系統的舊城區、小城鎮等，宜將原合流制直泄式排水系統改造成截流式合流系統；在雨量稀少地區，如我國西北的部分地區或者邊遠小城鎮，由于污水處理規模小，街道狹窄，兩側建筑密集，施工復雜，無條件修建分流制排水系統，也可考慮采用合流制排水系統。
目前我國較多城鎮既有歷史上已形成合流制的老城區，其建筑密集，街道狹小，難以改造成分流制；又有已建成或正在擴建的分流制的新城區。在這種情況下，可在同一污水處理工程服務范圍（或流域范圍）內，采用不同的排水體制，即新建區和擴建區采用分流制，而舊城區采用截流式合流制。
采用截流式合流制時，需注意截流倍數no的選擇，一般說no的確定需根據所在城市水文、氣象條件，水體環境功能要求及旱季污水量、水質和總變化系數等因素經計算確定。筆者認為在我國no可采用1～3，當旱季污水水質較濃或溢流口在城市上游時，no值宜采用較大值，相反則采用較小值。
值得注意的是，當截流倍數較大時，旱季和雨季污水量相差較大，污水處理廠的進水水量及水質都隨之發生相應波動，造成沖擊負荷，因此在污水處理廠工藝流程設計和設計參數選擇時應對該水量、水質變化進行必要的分析和校核，保證處理廠出水穩定達標。
（2）垃圾滲濾液對污水處理廠的影響
目前，我國處理城市垃圾的主要手段為衛生填埋法。國外設計垃圾衛生填埋場時，進廠垃圾預先經過分類處理，將可焚燒、宜堆肥及回收的垃圾分別收集，使進入衛生填埋場的垃圾絕大部分為無機物，因而產生的滲濾液中有機物濃度較低。而在我國由于垃圾分類遲遲未能推廣，絕大多數城市采用混合垃圾衛生填埋，因而進廠垃圾有機成分較高，尤其是氨氮可高達數百甚至上千，給滲濾液處理帶來極大困難，目前業內人士千方百計實驗和研究，尋求一種在技術上和經濟上合理可行的處理工藝，但其結果均不樂觀。因此，國內一些城市，特別是中小城鎮，當垃圾處理規模不大，且距城市污水處理廠較近時，往往將垃圾滲濾液經預處理或不經處理直接排入城市污水處理廠。這種情況下，設計城市污水處理廠時，需十分注意由于垃圾滲濾液高濃度廢水的進入而給處理廠進水帶來的水質變化。處理廠規模越小，其影響越大，滲濾液處理量與污水處理廠處理規模的比值越大，對設計參數選擇、設備選型及工程費、運行費等影響越大。
(4)生物除磷脫氮
隨著水體對富營養化的主要影響因素氮、磷指標的嚴格控制，生物除磷脫氮工藝已廣泛應用于污水處理設計中。鑒于生物除磷和脫氮存在一定矛盾，比如脫氮過程中所需的硝化菌世代期長，污泥齡長；而除磷則通過剩余污泥的排除而實現磷的去除，污泥齡短。因此，設計時，如選用短泥齡，則硝化過程不完全，脫氮效果低下；反之，若選用長泥齡，也會導致糖質積累，使非聚磷微生物增長而降低了除磷效果。當前設計中在選擇泥齡時多采用兼顧的方法，但除磷脫氮均不能達到最佳效果。當然，隨著生物除磷脫氮技術的發展，除原有傳統A2/O，A/O工藝外，又陸續開發了UCT倒置A2/O，OCO等實用工程新技術，使除磷脫氮效果有很大提高，最近又有新的研究成果－反硝化除磷，使反硝化脫氮與生物除磷有機的結合，是很好的可持續處理技術。但以工程設計而言，尚有以下幾點看法僅供討論：
★ 防止富營養化的主要因素是氮和磷，但是在這二者之間。磷的去除更為重要，這是因為自然界藻類中蘭藻的部分種類有著固氮能力，不僅能將水中的NH4__ N，NO3_N固定其中，而且可吸收空氣中氮氣，作為自身營養源；也就是說，即使處理水中降低了NO3 _N濃度，蘭藻仍可從大氣中獲得氮源；而磷則不同，一旦將其去除是不可逆反的。為此，為破壞藻類繁殖時所需營養鹽的平衡，在除磷脫氮二者之間選擇除磷作為重點是合理的。
★水中存在的總磷（TP），除正磷酸鹽（PO4-P）以外，還有粒狀磷和溶解性有機磷，其中粒狀磷主要存在于微生物和SS中。當A/O除磷系統處理后出水SS較高時，由于粒狀磷隨水排出，往往不能達到預期的除磷效果。根據日本高度處理設施手冊（草案），若要達到出水TP＜1mg/l，二沉池出水SS濃度則需＜10mg/l。因此，在A/O生物除磷工藝設計時，應根據最終出水SS濃度的要求，選用相適應的合理的設計參數，以保證除磷的效果。
★目前采用生物除磷工藝的多數設計中，均能充分考慮相關因素對除磷的影響，如進水BOD5/TP值，絕氧狀態（既無O2也無NOX-N）污泥齡等，但有的設計往往忽略污泥處理系統磷的再釋放現象，比如，仍采用重力濃縮池，上清液重又回入污水系統中，造成再釋放的磷返回原系統而未得到去除。一般說，大型污水處理廠設有初沉池時，初沉池污泥可采用重力濃縮，剩余污泥則采用機械濃縮，中小規模污水處理廠，可一并采用機械濃縮；當大型污水處理廠污泥處理采用厭氧消化時，可將消化池上清液集中單獨處理，該處理方法一般多采用化學法（如鐵鹽，鋁鹽，石灰法）。
（4）幅流式二沉池表面水力負荷
活性污泥系統二沉池是以分離生物處理過程中產生的污泥，使處理水得到澄清為主要目的。設計二沉池的影響因素很多，而其中表面水力負荷和出水堰負荷為主要設計參數。
我國1997年版“室外排水設計規范”中規定活性污泥法后二沉池采用表面水力負荷為1.0～1.5m3/m2.h，美國標準規定高峰流量時為2.0m3/m2.h，日本1994年版“下水道設計指針與解說”中為0.8～1.2 m3/m2.h。（20～30m3/m2.d）。
從理論上講，按沉淀類型分，二沉池沿水深自上而下原則上分為四個區：自由沉淀區、絮凝沉淀區、成層沉淀區、壓縮區，其中自由沉淀過程較短，很快便過渡到絮凝沉淀階段，沉淀池內大部分時間屬于成層沉淀和壓縮沉淀階段。因此，必須有足夠的停留時間，或者說必須保證應去除顆粒群的最小流速，才能產生良好的沉淀效果。而表面水力負荷與顆粒沉降速度在數值上是相同的，因此選用二沉池（中間進水周邊出水）表面水力負荷值時，不宜過高。
從處理流程看，二沉池是污水處理系統最后一道工序，是泥水分離效果好壞的關鍵把關工序，表面水力負荷采用較低值更為安全，即使處理系統運行工況發生變化，仍可得到穩定可靠的出水效果。
從除磷要求來講，如前所述，由于出水中SS所攜帶粒狀磷的影響，宜采用較低負荷值。
綜上所述，筆者建議：以平均設計污水量計算，在活性污泥法系統中當設有初沉池時，二沉池表面水力負荷宜選用0.8～1.0m3/m2.h，不設初沉池的活性污泥法系統中二沉池表面水力負荷宜選用0.5～0.7m3/m2.h，我國"氧化溝設計規程"中提出的氧化溝法沉淀池表面水力負荷宜采用0.5～0.75m3/m2.h的數值是適宜的。
(6)除臭：
隨著我國對環境質量要求的提高和污水處理技術的發展，在設計污水處理廠的同時，考慮除臭設施已提到議事日程。目前我國制定的“城鎮污水處理廠污染物排放標準”（報批稿）中已納入有關大氣污染排放標準，主要控制項目為氨、硫化氫、臭氣濃度和甲烷氣，監測采樣點設在城鎮污水處理廠下風向有臭氣方位的廠界或防護林邊緣敏感點處。
城市污水處理廠臭氣產生的特點如下：
★臭氣種類多，屬復合性臭氣；
★臭氣濃度低；
★臭氣源范圍廣，整個污水處理廠均為臭氣發生源；
★臭氣呈變化態 ★臭氣發生時間是連續的（24h不停止）
雖然污水處理廠臭氣面廣，臭氣濃度較低，但在處理廠內不同處理區臭氣濃度和臭氣量不同。一般說城市污水處理廠臭氣較嚴重的地區為預處理區、一級處理區和污泥處理區，該區域臭氣產生量相對不多，但臭氣濃度較高，應作為主要除臭對象區域。
根據日本有關資料中的測定數據，污泥處理區硫化氫濃度和氨濃度分別是預處理區和一級處理區的50倍和5倍，因此可以看出污泥處理區更是重中之重，設計時應優先予以考慮。另外，根據上海市政工程設計研究院為杭州四堡污水處理廠設計的生物脫臭系統的計算，若以污水處理廠總臭氣量100%計，預處理區、一級處理區和污泥處理區的臭氣量比例分別為12.5 %，12.5%和12.5%，而生物處理區為62.5%;但是，臭氣濃度則相反，預處理區、一級處理區、生物處理區和污泥處理區的臭氣強度分別為5000、9000、2000和6000。因此，建議在大城市、經濟發達城市和重要旅游城市或因特殊原因廠址選擇不能滿足國家規定的衛生防護距離要求時，宜設置除臭設施。同時鑒于我國經濟狀況，宜將除臭設施建在預處理區，一級處理區和污泥處理區。
除臭方法常用有活性炭吸附法、化學藥劑吸收法、土壤法及生物法。由于活性炭吸附法去除高濃度臭氣效率低且價格高；化學藥劑吸收法臭氣去除效率低且操作管理復雜；土壤法則適合低濃度臭氣去除及占地面積大等不足，目前國內外廣泛采用生物除臭法，即利用微生物除臭。該法具有適合于各種臭氣濃度的脫除，且具有效率高，不產生二次污染及運行費用低等優點。因此，在我國建議采用生物除臭更為經濟合理。
(7)受納水體的洪水位及高潮位
這是因為其標準選擇與下列工程設計直接有關：
★處理廠地面高程；
★處理工藝水力流程和確定進水泵揚程；
★處理廠事故排放管的設計高程
★處理廠超越管的設計高程；
★處理廠防洪設施設置的標準；
一般說，污水處理廠洪水位的確定應與城市防洪標準一致，建議大城市采用50年一遇，100 年校核；小城鎮采用20年一遇，50年校核的設計標準。
（8）關于污水回用標準中電導率指標
日本滋賀縣立大學奧野長晴教授在污水回用研究課題中，對日本東京都新宿區和福岡市的中水回用設施進行了調查，發現回用水金屬管道嚴重腐蝕，特別是不同金屬材料接口處更為嚴重，造成管道和閥門堵塞，而影響用戶使用。堵塞的主要物質為鐵、鐵銹和生物泥。其腐蝕原因如下：
★余氯和O2濃度高；
★氯離子和硫酸根濃度高；
★不同材質金屬結合處易發生電腐蝕；
因此，除采用塑料管道代替金屬管道和控制余氯濃度等措施外，對電導率提出了限制標準。一般普通未污染河流電導率約為200μS/cm，東京都新宿區電導率約為400μS/cm，未發現腐蝕現象。而福岡市電導率為1500μS/cm，腐蝕極為嚴重。研究結果認為，電導率指標宜小于500μS/cm，才能避免腐蝕現象發生。
建議我國在制定污水回用標準時認真考慮電導率的控制指標。
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